суббота, 12 января 2013 г.

Армированный пояс в сборных фундаментах

Число арматурных поясов по высоте здания назначается также конструктивно. Их устанавливают на уровне цокольных, чердачных и междуэтажных перекрытий через этаж. При сборных фундаментах принято армированный пояс устраивать по первому ряду блоков. Кроме того, часто делается железобетонный пояс по верху фундаментов.

Армированный пояс в сборных фундаментах
Армированный пояс в сборных фундаментах

Пространственную жесткость зданий можно повысить также путам усиленной анкеровки и замоноличивания сборных и сборномонолитных элементов, увеличением глубины заделки опор перемычек, прогонов и настилов.

Бели расстояние между проемами в стене здания менее половины высоты проемов, то целесообразно устройство общей перемычки под проемами.

Влияние воздействия деформаций основания на конструкции зданий и сооружений может быть существенно снижено, если на стадии проектирования будут учтены некоторые технологические мероприятия. Так, например, при проектировании зданий на заторфованных, медленно консолидирующихся грунтах можно регулировать темпы строительства. Но этому должно предшествовать тщательное исследование консолидационных свойств заторфованных грунтов основания с тем, чтобы иметь возможность надежно прогнозировать осадку сооружения или отдельных его частей во времени. Это становится особенно необходимым, если части здания или сооружения отличаются между собой высотой или нагрузками на грунты основания.

Неблагоприятное воздействие неравномерных осадок на работу надфундаментных конструкций можно в значительной степени устранить более поздним по сравнению с темпами монтажа замоноличиванием стыков сборных и сборномонолитных конструкций, не препятствующим своевременному и безопасному проведению монтажных работ. Это мероприятие способствует уменьшению дополнительных усилий в конструкциях, возникающих вследствие неравномерных осадок оснований. Последовательность осуществления такого мероприятия должна найти отражение в проекте производства работ и обеспечивать его безопасность и устойчивость сооружения в период строительства.

При проектировании коммуникаций, подводимых к зданию, следует предусмотреть понижение отметок заложения сетей водопровода, теплофикации, газопровода, выпусков канализации и дренажа, а также гибкие вводы их в здание с той целью, чтобы после стабилизации осадок расположение вводов соответствовало понижению здания.


суббота, 5 января 2013 г.

Продольный ленточный фундамент

Возможность использования этих формул, особенно в случае плоской задачи, для прогноза несущей способности оснований, сложенных слабыми водонасыщенными грунтами, была выявлена автором при анализе причин аварии жилого здания в г. Сумгаите. Пятиэтажное жилое здание типовой серии I-450-д с продольными ленточными фундаментами, со стенами из пиленых кубиков известняка, с техническим подпольем и магазином в первом этаже было построено на основании, сложенном водонасыщениыми заиленными глинистыми грунтами.


Продольный ленточный фундамент
Вскрытием шурфов у наружных стен, а также осмотром технического подполья установлено наличие валов выпирания грунта вдоль продольных и поперечных стен, достигающих по высоте перекрытий, а в некоторых местах проломивших их. Давление на уровне подошвы фундаментов в момент аварии здания в среднем было равно 0,12 МПа.

В связи с тем что быстро приложенная внешняя нагрузка к основанию, сложенному грунтами с низкой фильтрационной способностью, вызвала в нем нестабилизированное состояние вследствие образования избы-точного давления в поровой воде, угол внутреннего трения, в значительной степени определяющий несущую способность обычных грунтов основания, не реализуется.


среда, 2 января 2013 г.

РАСЧЕТ КОНЕЧНОЙ ОСАДКИ ЗАТОРФОВАННОЙ ТОЛЩИ


РАСЧЕТ КОНЕЧНОЙ ОСАДКИ ЗАТОРФОВАННОЙ ТОЛЩИ
При действии сплошной нагрузки на поверхность торфа, несоизмеримой по простиранию с толщиной его слоя, грунт будет испытывать только сжатие без воз-можности бокового расширения. Такого рода сжатие грунта будет строго соответствовать компрессионному сжатию грунта. Его конечная осадка может определяться с использованием параметров компрессионных испытаний грунта. Изменением объема органических частиц, как и в случае уплотнения минеральных грунтов, здесь можно пренебречь. При учете влияния на сжимаемость торфа газовой фазы следует базироваться на предпосылках, высказанных Л. С. Амаряном. В торфах, расположенных ниже уровня грунтовых вод, содержание газов составляет всего 1—3% объема пор. Капиллярные силы весьма незначительны из-за больших размеров капилляров, низкой плотности и высокой сжимаемости торфа. Это способствует быстрой передаче внешнего давления на поровую воду в начале уплотнения. В последующем процесс фильтрации воды протекает непрерывно.


Фазы деформирования заторфованного основания

Сопоставление процессов развития осадок этой совокупности зданий позволило выявить три характерные фазы деформирования заторфованного основания: 1) начальных осадок; 2) максимальных скоростей осадок и 3) стабилизации осадок основания.


Фазы деформирования заторфованного основания
Первая фаза по времени занимает небольшой промежуток строительного периода и формируется вследствие уплотнения грунта на контакте с фундаментами, а также вследствие осадок верхнего более плотного слоя.

Фаза максимальных скоростей осадок отмечается на графиках при достижении дополнительного давления на кровлю заторфованного грунта, что соответствует его структурной прочности. Она проявляется примерно в середине строительного периода и достигает 1—8 см в месяц. Эта фаза характеризуется постоянством скоростей осадок до окончания строительства и может продолжаться от 3 до 12 месяцев. Экспериментальные исследования показали, что в течение этого времени значительная часть осадки здания происходит в результате сжатия толщи заторфованного грунта. Фаза стабилизации осадок практически начинается после завершения строительства и происходит в результате деформаций, связанных с уплотнением и, вероятно, ползучестью грунтов, входящих в сжимаемую толщу основания. Вертикальное сжимающее давление на кровлю слабого) слоя, определенное с использованием теории линейно-деформируемой среды, во всех рассматриваемых зданиях не превышает 0,12 МПА.


Введение железобетонных поясов

В. Е. Васильевским были также изучены характер и величины деформации группы жилых пяти — девятиэтажных зданий, возведенных на естественных заторфованных основаниях в пределах пойменной террасы р. Лыбедь в Киеве. Здесь толща заторфованных грунтов и погребенных торфов залегала несколько ниже уровня подошвы фундамента, представленного в виде монолитной железобетонной плиты или ленточного фундамента. Все здания имели замкнутые железобетонные пояса на каждом этаже или через этаж в уровне перекрытий или перемычек. Высота армированного пояса 28 см, ширина 38 см с арматурой. Несмотря на значительные осадки (средняя осадка до 75 см, а максимальная до 98 см), состояние зданий удовлетворительное и позволяет вести дальнейшую эксплуатацию без серьезных ремонтов. В зданиях, построенных на фундаментах в виде монолитных фундаментных плит, как в строительный, так и в эксплуатационный периоды заметных трещин не обнаружено. Введение железобетонных поясов существенно повысило общую жесткость здания, в результате чего относительные прогибы здания в продольном направлении оказались ниже предельных, а относительный крен в поперечном направлении превышает предельный лишь в некоторых случаях. О характере протекания минимальных, средних и максимальных осадок с ростом нагрузки и во времени можно судить на примере осадки дома по бульвару Шевченко. Так как измерения осадок здесь начались после завершения работ нулевого цикла, автором была введена поправка к замеренному значению той части осадки, которая происходит с момента начала строительства фундамента до первого цикла наблюдения.


Введение железобетонных поясов
Большой интерес представляло здесь изменение скорости осадки по мере нарастания нагрузок в период строительства, а затем и во время эксплуатации. В данном частном случае она возрастала по мере роста нагрузки до максимум а у = 0,34ч 4-2,34 мм/сут, но при достижении проектной нагрузки резко упала и через полгода снизилась до 0,05—0,62 м,м/сут. На четвертый год после окончания строительства онасоставляла уже только 0,03—0,09 мм/сут. Проведенные автором наблюдения за осадками зданий и сооружений в Москве, Дмитрове, Солнечногорске, Шуе и др. свидетельствовали о наличии закономерностей деформаций, общих с закономерностями деформаций в аналогичных грунтовых условиях.